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标题: 活塞式压缩机热力学及动力学计算 [打印本页]
作者: yufuhua    时间: 2008-5-23 15:57
标题: 活塞式压缩机热力学及动力学计算
活塞式压缩机课程设计书（因本人第一次发帖，结构简图及计算公式不会上传，请高人指点！）
& e; t) D% ]3 a7 k3 A5 H2 eⅠ  热力计算4 f- d2 U9 h  m* a. H" Z1 A
一、已知条件及参数（表1）
, i" y5 d% @: A: }+ ^: m$ W1 v名   称        参  数        名   称        参  数8 x  N7 s( H( D1 |7 N
进气压力（绝）        2.10MPa        排气压力（绝）        11.20MPa& h1 P3 `* l) M2 K: y9 g4 t2 e
进气温度（绝）        313K        大气压力（绝）        0.10 MPa
+ i9 T5 a5 K( Q3 p相 对 湿 度        10%        回冷不完善度φ        0' C( p' y' i4 y# {! Z; {
工 作 介 质        H2        排 气 量  
$ q* x3 C* g: h" V# Q1 S6 E$ L15m32 d+ b& w% \4 ]1 ~/ t# E/ p
二、结构方案- A% I: a: G6 P. }2 l5 F
1、总压力比ε＝Ps/Pd＝11.20/2.10＝5.33: Z5 |: c4 s) ^9 ~+ T) D
2、结构方案（如图示）+ S' {9 E! t8 I( ~. u  F
   采用两列两级对称平衡型。结构方案简图
+ I- i3 a) w, d4 F8 X  
/ w5 _% J: A1 o- D5 [8 K三、初步确定各级公称压力及温度8 I$ B. [1 l2 {4 q) v8 d9 j
1、初步确定各级公称压力8 p$ k- c% t* Y
按等压比分配各级压力比εi＝ε1/Z＝5.331/2＝2.31
$ a5 {( Y- d( Y" ^    根据结构方案，为平衡活塞力，第一级压力比取较小值。
7 z% @" z5 R6 B# M" o, S7 K; c    ε1＝0.94εi＝0.94×2.31＝2.17
7 C8 l& w$ s& p9 J1 Z    ε2＝εi/ε1＝5.33/2.17＝2.46$ U) v* G9 E$ e0 X( N/ r2 Z
    第一级排气压力Pd1＝Psεi＝2.10×2.17＝4.56MPa
: @9 p; R* \( s; C" R  x3 z: |6 R  f    以上数据列表2! C# G' n; u8 A# A
表 2
( Z; `; T  k# Y第Ⅰ级压力比ε1        2.17        第Ⅱ级压力比ε2        2.46; x/ I) j# s  f, f4 b) H
第Ⅰ级进气压力Ps1        2.10 MPa        第Ⅰ级排气压力Pd1        4.56 MPa" ^5 D- r  Z, ]$ R4 l; @# Q9 }
第Ⅱ级进气压力Ps2        4.56 MPa        第Ⅱ级排气压力Pd2        11.20 MPa
1 C: v+ P4 I9 T  F2、初步确定各级排气温度9 x' A3 v6 n; J1 b* s* T" _
1）确定过程指数n与m值
  U$ {# D- I- m  W① 确定压缩过程指数n
4 P3 Y) H, ]. x4 j. V. w因第Ⅰ级进气压力Ps1＝2.10MPa，取其n＝k。( G1 T7 C* i# ]9 f3 `
查表得k＝1.41，故n＝1.41。# n7 Z( B, c/ [3 |2 R- `' L
② 确定膨胀过程指数m
+ b! O+ _: z/ V( p* R    查表1-2，m1＝1＋0.88（k-1）＝1.36
5 \8 b7 D) B9 K             m2＝n＝1.41) c$ h( D0 t' a: d
2）初步确定各级排气温度Td
8 R+ U. O! @( Q; F' N    Td1＝Ts1ε1（n-1）/n＝313×2.170.41/1.41＝392K8 H7 C1 u; H7 L: S( y3 f
    Td2＝Ts2ε2（n-1）/n＝313×2.460.41/1.41＝407K2 F' G6 T  R9 c
四、确定压缩机系数Z* D# A- T1 c$ F3 Z
查附图3，第Ⅰ级Zs1＝1.014，Zd1＝1.0233 L& B' b1 {5 X, E3 f
          第Ⅱ级Zs2＝1.029，Zd2＝1.0658 V6 W5 C! K0 K; E/ c
五、计算各级排气系数λ
# a: X- p  W4 V7 {% l1、计算容积系数
+ K2 U, {. K* b  Q% e0 O确定相对余隙容积α，取α1＝0.13，α2＝0.14
" u( m5 O; Q- w! w2 M ＝1- ＝0.902， ＝0.884+ Q! J  q" h! |! X9 w
2、确定压力系数λP
/ ~) g) O+ }! ]( S4 h4 [        取λP1＝0.99，λP2＝10 g! P1 D- d- X: ~5 e; m
3、确定温度系数λT/ [3 a3 Q5 G! O' M
根据图1-23，λT1 ＝0.96，λT2 ＝0.97
: [) e. {" {: L+ q6 n 4、计算泄漏系数λl（表3）
0 X3 i- v# ]! \: q6 G表3* }7 j  P. T2 k% Z1 O  U- ?
        气阀        活塞环        填料        总相对泄漏量        λ＝1/（1+∑v）; x; @; }6 h5 e% P
第Ⅰ级        0.04        0.05        0.001
$ z: }+ t8 Z2 w/ f0.002        0.093        0.915! W1 c$ @+ O( L- L' [+ E. t& l( q
第Ⅱ级        0.04        0.05        0.002        0.092        0.916. R4 `% U& {6 j9 |& T1 s
5、计算各级进气系数λs  z/ f8 B  T# l1 |, r
λs1＝λv1λP1λT1＝0.902×0.99×0.96＝0.857
1 j! s8 E$ a" O" k3 S, q7 g0 Fλs2＝λv2λP2λT2＝0.884×1×0.97＝0.857
7 o! {- b9 ?& L2 D 6、计算各级排气系数λd
8 L% m' x! Z: M2 v" B* Zλd1＝λl1λs1＝0.857×0.915＝0.784( m% I4 K8 U" p& [3 U1 {
λd2＝λl2λs2＝0.884×0.916＝0.785, y7 C7 N: P/ J# g3 n/ V9 B2 X' R
以上结果列于表4
9 V! m# m+ `# r9 A表4
5 ?. C7 C1 {% O1 P9 b2 A, ?        m        n        Zs        Zd        λv        λP        λT        λl        λs        λd$ k: X$ N2 q2 [8 Q1 Z7 ?
Ⅰ        1.36        1.41        1.014        1.023        0.902        0.99        0.96        0.915        0.857        0.7842 h/ I( `+ n) q* H7 B: G  _( }$ N
Ⅱ        1.41        1.41        1.029        1.065        0.884        1        0.97        0.916        0.857        0.785
5 g. i3 R( q, E5 O; `1 p" ~5 ^0 t. p六、计算析水系数λφ和抽气系数λc% h" W3 i' o/ d8 w
1、析水系数' {# R; c' q# ~) K
第Ⅰ级 ＝1
! N0 Q- G8 t3 d; G* j) L第Ⅱ级 ＝ ＝（2.10-0.1×7375×10-6）/2.10≈1
) n* B- ^+ S! |# v2 V  D; ^由附表2查得40℃时，水蒸气饱和蒸汽压 ＝7375N/m2
3 y2 G6 a! E2 i4 ~2 r; G% j 2、抽气系数 3 @4 [, i" a" `% g8 n; Q% {
本方案中，无级间抽气或加气，故 ＝1。
! V. j: D2 U$ g" v七、选择转速n＝375rpm。
' v  F) F' v( I! ]* M/ ~' u八、计算行程容积
, H3 L/ T' i' C1 G6 F+ T! g' {
) p8 t0 a' {& D, h9 W6 W1 K ＝15×1/0.784＝19.13m3/min2 m; v! P- s. ^8 ^6 n2 K
2 ~5 Z) }) E  z6 d
＝15×1/0.785×2.1/4.56×313/313×1.029/1.014
# c$ j& |  w: C/ l  {' D＝8.93m3/min
! A7 _8 n$ B0 P0 |8 J- p6 D  m九、确定活塞杆直径d
% W' K. ]# {+ g2 n* K& ^ 1、初步确定各级等温功率 及平均轴功率
2 n+ H4 u- J& Q7 ^: S9 w
; \) M( j. {7 T* g( O5 B＝16.34×15×2.1× 2.17× 5 h1 g8 e6 J3 U0 F$ P
＝397KW
$ K4 a- K* f* H/ \! x
* j3 C3 c6 C' `7 F3 g＝16.34×15×2.1×ln2.46× 8 c, {7 x1 M0 r% R+ P( x7 c8 X7 i( s$ P
＝455KW0 m* w1 P0 T, x
＝426KW& q' R  r8 j' l; {! p: m% y
取等温效率 ＝0.651 V& F7 b0 d, d3 I8 ]% Y0 w
＝ / ＝426/0.65＝655KW. J- I4 k& m3 |' D# ]9 T2 ?
2、确定活塞杆直径d
( G/ ]1 |0 l0 x( q2 P    根据平均轴功率查表，初步选取活塞杆直径d＝90mm
" j8 Z8 a8 {* s1 {4 h4 l十、计算气缸直径D
: P- x7 d! E+ d" U+ ]8 Y3 ?选取活塞行程S＝360mm，两级均为双作用气缸。
# \+ }% q# O( I. p: oD1＝ ＝ ＝0.307m
# s5 E; o* Z) M& e- q0 qD2＝ ＝ ＝0.215m/ U( _" Q4 J6 ^
根据气缸公称直径表，圆整后得：D1＝310mm，D2＝215mm。* v1 R" }8 \% R0 }" J( b' }, |" B
十一、修正各级公称压力和温度; a3 Z5 G1 B# m& x" n
1、确定各级实际容积
6 ]7 @/ J4 Q/ H+ k ＝ ＝ ＝19.52m3/min7 c; B' C- `% I* {( p, Q/ O5 a
＝ ＝ ＝8.94m3/min
( T8 B) h1 N  U/ b2、修正各级公称压力和温度（表5）
* m, E7 \" ]' ]0 G表5- s+ d$ v0 M! U% D/ V
        Ⅰ        Ⅱ
% D: L3 g3 n- _计算行程容积
- e) K, u; }( S# t6 P" c19.13        8.935 M( Q4 ]$ B: d1 I" {* E
各级实际容积 + O  D' g# p9 q' L2 U
19.52        8.94! S9 [$ P4 M: \5 A4 |+ A# B! R7 U
/ * J1 ~2 t( p' m
0.98        1.0
# b! s+ u: n. l修正系数 9 L. x4 Q1 Y1 m  y
1        1.02/ B1 p; }& c4 `, l7 {
初步确定的进排气压力 / % A4 \! g5 N0 n' V1 v
2.10/4.56        4.56/11.201 L0 U3 Y# [0 n8 l
修正后的进排气压力 / ' H$ D) g  m9 C. g
2.10/4.65        4.65/11.20* z. |6 `; A, F3 J6 }/ |
修正后的压力修正后的压力比ε        2.21        2.41- Z8 O6 \/ c. I' Y5 c% m
修正后的压缩终了温度K        394        404$ A2 u. P% ~6 }+ r$ A
十二、计算活塞平均速度Cm/ R7 d" S3 M# g  t: d' c
Cm＝Sn/30＝375×0.36/30＝4.5m/s( O) e* a& ^9 s
十三、计算活塞力
$ H$ r3 M, {( Z! o) n1、计算气缸内实际吸排气压力
7 P; X- G4 w( k6 Z8 c2 H1）确定进气排气相对压力损失
1 H9 D6 X% x0 p% P    由图1-27可查得：δs1＇＝0.02，δs2＇＝0.028，1 f  p- A& z1 `7 o/ l
                     δd1＇＝0.066，δd2＇＝0.025。+ q2 V! c  J& g% H
    以上数值基于Cm＇＝3.5m/s之条件，因本方案中Cm＝4.5m/s，故根据系数 ＝1.653予以修正。修正后的结果为：
# [! m1 P4 e% m- eδs1＝0.033，δs2＝0.046，δd1＝0.109，δd2＝0.04。8 ]' t) Y$ H9 S" m, W( ?3 O
实际吸气压力 ′＝ （1-δs1）＝2.10×（1-0.033）＝2.031MPa$ O2 f' @* l# x5 J' n) L8 b0 W/ G
             ′＝ （1-δs2）＝4.65×（1-0.046）＝4.436MPa" c# Q8 X& M* T0 Z! I  D
实际排气压力 ′＝ （1＋δd1）＝4.65×（1＋0.109）＝5.157MPa9 o9 L8 R8 _0 R- |
             ′＝ （1＋δd2）＝11.20×（1＋0.04）＝11.648MPa
3 |8 Y3 |2 N( [: ?$ W2 {7 H实际压力比  ε1′＝2.54，ε2′＝2.63。. F: Y4 w$ B" u4 R/ n
2）计算各级活塞面积
3 c: i0 u: A" M3 i- Y1 ~    按盖侧Ap=πD2/4，轴侧Ap=πD2/4-d2/4计算，计算值见表65 H, A0 C' Y+ N' E# e! u2 ~, U
表6, g8 m% v. ?; E
        盖侧面积（m2）        轴侧面积（m2）, i, o) ]& f) `/ G6 s0 q7 n9 |; j
第Ⅰ级        0.075477        0.069115
- `6 f' X3 s3 a% @. x7 G* N第Ⅱ级        0.036305        0.0299435 y: _) N0 P/ H5 A" @. f
3）计算各列活塞力（以活塞杆受拉为正，反之为负。）见表79 l) q2 G0 @; V
表7
! E+ [" n! k0 B) p/ m        外止点（KN）        合力（KN）        内止点（KN）        合力（KN）
+ H7 S4 Y  P& ?& `* U! e. e. xⅠ        -389.2        140.4        -248.8        356.4        -153.3        203.1
! _+ ~: y8 R" }5 ^( b. tⅡ        -422.9        123.8        -299.1        348.8        -161.1        188.7
1 G8 R" P6 r2 I6 E& O' T7 J十四、计算各级指示功率、轴功率及选取电动机
6 X( O3 i2 j0 o& H6 j" E1、计算指示功率
) {) D8 T$ J4 `- C" r; v  [     3 l4 U5 V, Z4 v$ X; w3 l4 z2 z
       ＝16.34×19.52×2.1×0.902×1.41/0.41（2.540.41/1.41-1）
) l0 d* A# M4 h' v2 N2 z       ＝647KW+ X  Y, P. y- n, y7 D8 C) ?
     
' [. a- Q5 t+ _8 x" y       ＝16.34×8.94×2.1×0.884×1.41/0.41（2.630.41/1.41-1）
9 j# H5 u# L3 a% N% d5 k       ＝671KW
$ {, g7 v: o6 Z( e/ g     ＝647＋671＝1318KW  T+ g. T! O& B, |
2、计算压缩机等温指示效率
; n# A; u) Y6 o ＝852/1318＝0.646
5 ]" o$ N" [6 T+ @' k9 d9 C) ]( u3 d3、计算压缩机轴功率及等温效率
' ~+ a1 e1 I6 q: B. c压缩机与电机采用直联，取  0.94) J; Z. |+ x9 Y& z# i- b2 a
轴功率 1318/0.94＝1402KW
. _& X5 N0 V  a等温效率 ＝852/1402＝0.6089 |4 l5 V5 l: x* P8 l$ c: c6 I& V
4、选用电机; F9 H' J5 E4 ]1 k0 H
    选用同步电动机，Ne＝1500KW，转速n＝375rpm。
) _$ O4 T* D  o  o: T% i8 j储备功率 ，符合储备功率为5～15%之要求。
' _# @3 W2 |- f7 u
: y( Z3 i# O' Q9 ~) \: C& eⅡ  动力计算7 q6 I4 P) G3 S! H% ?
一、绘图法作各级汽缸工作容积指示图（图1、图2）' O& D% p! e0 v: |
根据表8作图，指示图中，力比例尺mp=5KN/mm，行程比例尺ml=2mm/mm
* u8 z- J1 W. C  [6 B" W$ n" O/ j. B二、用作图法求综合活塞力
- `2 V6 z6 b6 m  ?9 J# A* E1、作往复惯性力图（图3）
* q+ @8 ]) y4 ~取连杆比λ=0.2，按照活塞力，查表估算确定往复惯性质量ms=1070kg，曲轴旋转角速度ω=πn/30=375π/30=39.3rad/s。
& I, R3 e6 n$ S' f7 r. d. {! i, D
  [  B; Z6 r2 R; f8 b表8, N# |3 Q; @0 s
级数        活塞力（KN）        相对余隙容积α        相对余隙容积折合高度9 G& p8 \  J1 d' i9 Y, c; A
Sc＝αS（mm）        绝热指数k        （tanθ＋1）k+ ~$ M7 t& s: O. p5 O) N; u4 A1 @
＝tanγ＋15 X  T) O" w6 R: t- ^! b6 a" a% K: z, T
        盖侧        轴侧                               
5 ^0 M6 g2 O* s+ J7 F8 @        吸气        排气        吸气        排气                                tanθ        tanγ; u( f) h. F+ A2 \$ N% i
Ⅰ        153.3        389.2        140.4        356.4        0.13        46.8        1.41        0.20        0.293) i$ l6 D- P/ e9 b/ k1 P2 C
Ⅱ        161        422.9        123.8        348.8        0.14        50.4        1.41        0.20        0.293
' \  v1 B% l' T% \5 F$ f7 SImax＝msrω2（1＋λ）＝1070×0.18×39.32×（1＋0.2）＝356.42KN
, L* v) T2 P) r, mImax＝-msrω2（1＋λ）＝1070×0.18×39.32×（1-0.2）＝-237.98KN
% U% d6 @- E7 j8 e6 w( N2 a -3 msrω2λ）＝1070×0.18×39.32×0.2＝-178.48KN4 u. n0 E8 S3 n) J& G1 K, k
2、计算往复摩擦力/ T2 h6 T+ s$ |8 V! l
    由热力计算可知，指示功率Nid1＝647KW，N id2＝671KW，+ J$ `  m3 k, e' B
机械效率ηm＝0.94，各列往复摩擦力Fj计算为：
. H6 e# d5 N! ~& j( H      ＝5.51KW
. d) B0 ~4 N; b; z3 b ＝5.71KW
  Y, W0 Y! [( \, p3、作综合活塞力图（图4、5）
8 s3 r7 ~, ^! T0 u6 A; V三、作切向力图
+ X4 e& r6 s' h) o/ K: r4 v( {' [' A/ `1、计算各角度切向力及总切向力
" C% }0 ^5 C; ~, ^. p7 b3 T, g   在图4、5每隔20°量取各列综合活塞力后，根据  计算各角度切向力，进而叠加计算出各角度总切向力。（表9）4 \" d, K7 U( d& J# ^% G3 U' v7 K
2、计算旋转摩擦力 9 ^2 b' b7 ]2 ?- l3 w6 b  U
＝ ＝4.76KN
0 Z! h+ {+ B2 m, E: c3、计算平均切向力Tm
% `/ U: f4 m0 r5 y在图6～7中，纵坐标表示切向力，横坐标表示转角θ按圆周的周长展开，即πS，图形长度l选用360mm。5 @6 v% o# [# A  E& V' M$ W
力比例尺mp＝5KN/mm，长度比例尺ml＝πS/l＝π mm/mm
3 d& h7 w8 F! `9 k, v" b/ x. ~根据已定结构方案，相对列的曲柄错角为180°，相对列的气缸中心线夹角也是180°，故各列切向力叠加时没有曲柄错角位移。. f6 d2 ], t" z! X' A
测量总切向力曲线和横坐标所包围的面积A＝13779.7mm20 {$ Y6 ?1 e1 T7 m3 d; k
平均切向力Tm＝Ampml/πS＝13779.7×5π/360π＝191.4KN, E' s7 g- P* r6 \, O+ |, e
    Tm′＝1000×30N/πrn＝1000×30×1402/（0.18×375π）
, a; J6 N* w$ ]6 w                        ＝198.32KN
% f  F0 L" V8 a7 ]; S) EΔ＝（Tm- Tm′）/ Tm′×100%＝（191.4-198.32）/198.32×100%
& K. _2 {( A) P                               ＝-3.5%
+ G" }5 `* U: @4 s4 U/ eΔ在±5%允许范围内。
8 s9 D1 v. v8 q/ f0 |' ~2 H4、作幅度面积矢量图。（图8）
; n1 B+ j+ Y4 H! z% P5、确定飞轮矩' x8 K. b& i: [, `1 X2 Y
    选用δ＝1/100
, v; ~- I9 _$ `/ P8 E) T1 j    GD2＝3600ΔAmpml/n2δ＝3600×4030.8×5π/（3752×0.01）
7 t# ^% i3 X  O9 f                       ＝162.09 KN?m2 # W% f7 c4 t8 _+ g5 d7 M5 ~
9 F! L2 Q! `! q4 z6 O0 `

$ D9 {6 B: [/ f$ P; z# S表96 w: e3 |0 Q! X& k4 ?) N
а°         
5 u, a  ~& X" S4 U/ j, c/ k4 h活塞力Pt（KN）        切向力（KN）        总切向力（KN）
5 |) B* t" j3 q+ W+ ^: J+ M                Ⅰ        Ⅱ        Ⅰ        Ⅱ       
  m7 H. Y2 k# j4 x2 ~' d0        0        115.4        63.2        0        0        0% V. t! {% O5 _7 |0 ]) J& A
20        0.408        316        153.9        77.2        62.8        1408 A0 d' {3 [- G" _- a' R; ~& A! d4 Y
40        0.742        251.1        218.2        186.3        160.5        346.8
* a& T3 X; ]1 x6 `' e1 {6 z' s60        0.954        166.7        148.75        159.05        91.9        250.95* S- s; d/ Z: {+ [3 i: C9 g
80        1.02        140        95.9        142.75        97.8        240.55
, I/ x1 p& _5 l& Z7 i4 S+ J" S100        0.95        99.25        81.5        94.3        77.45        171.75
* [- n1 y1 o+ G120        0.778        30.2        13.15        23.5        10.25        33.75
( A- A' s# x! h/ K6 T140        0.543        -8.4        -25.5        -4.55        -13.85        -19.3, d1 |7 x0 F9 n( K% B( _& J, P/ K
160        0.278        -24.6        -41.75        -6.85        -11.6        -18.457 G- t: E$ D5 ^" U
180        0        -29.75        -46.7        0        0        0  U# D: X. S) t6 R# H4 {6 C, v
200        -0.278        -123.8        -141.3        34.4        39.3        73.7
& f$ g' C. u6 V* L& b* |' n220        -0.543        -246.1        -257.25        133.65        139.7        273.35
9 I1 d) V  o  Z9 M( Q5 F( i- b9 U240        -0.778        -242.75        -272.85        188.85        212.3        401.15) {2 B/ }' ?) d
260        -0.95        -245.8        -265.5        233.5        252.25        485.75
+ l. I' e7 g, ?280        -1.02        -222.06        -273.15        226.5        281.65        508.15- O6 e: y% U  A
300        -0.954        -103.7        -159.8        99        152.45        251.4
( ~9 t+ F5 `' f5 c320        -0.742        -3.65        -50.5        2.7        37.1        39.8
( a2 U0 H1 E0 b) u/ y/ [340        -0.408        79.6        25.45        -32.5        -10.4        -42.92 }% Q; G4 C* ^* v  n- z8 O: [- q
360        0        136.5        52.4        0        0        0
作者: 山里人家    时间: 2008-6-17 09:48
太复杂．
作者: hxzgy    时间: 2008-6-27 17:16
看看书，按书上步骤走即可，不过还是鼓励一下！
作者: 23279332    时间: 2009-1-19 16:21

不太好看
加油

作者: fxp2005    时间: 2009-1-28 10:38
有点乱
作者: play609    时间: 2009-1-28 18:13

能不能有好的东西上啊

作者: 23279332    时间: 2009-2-3 09:14
有点乱
作者: chrismour    时间: 2009-2-6 16:26
？
作者: linjintian10    时间: 2009-3-22 16:09
QUOTE:
以下是引用play609在2009-1-28 18:13:08的发言：
% q& B, A! `$ ~9 q y6 z- Q

能不能有好的东西上啊

. D8 [9 l( d! {" I

是啊
这是个好东西
不过不太好看
有没有人重新上传一个好一点的啊

作者: lungry    时间: 2009-3-26 14:16
学习学习。。。
作者: lungry    时间: 2009-3-26 14:53
表呢??
作者: hxzgy    时间: 2009-4-4 22:53
现在还需要手算吗？呀太落后了
作者: dzhaoguo    时间: 2009-4-9 21:56
你写的太乱了* x- l5 m7 R7 B% G
有没有什么软件啊
作者: tmg3000    时间: 2009-4-14 08:40
朋友好样的，加油！！
作者: dzhaoguo    时间: 2009-5-7 22:18
请问有没有程序啊
作者: packing    时间: 2009-5-17 16:48
基本思路还是可以的，楼主有一定的基本功啊，加油！
作者: 锦鲤鱼    时间: 2009-5-19 14:50
是个好东西！
作者: zizi861231    时间: 2009-5-20 10:29
看着好晕啊，不知道实用起来怎么样。一会我算算去。
作者: 331055214    时间: 2009-5-21 22:01
好乱！！！
作者: 331055214    时间: 2009-5-21 22:02
!!!!!!!!!!!!!!!!!!
作者: vaxili    时间: 2009-5-29 06:22
图在那啊？我想看看。这些我也算过~帮忙发我邮箱xrczrr@sina点com点cn
作者: dzhaoguo    时间: 2009-10-1 08:30
这种计算只要是设计压缩机的都会算，你有没有新东西啊！比如有没有设计软件什么的。
8 R7 C0 [: G/ |/ Q( V) b如果有我买一套
作者: lngwangy    时间: 2009-10-11 21:45
挺有用的资料，谢谢分享4 e1 T5 [" b$ z7 o( N% b7 }
作者: kevinsun911    时间: 2010-2-2 13:08
需要软件啊
作者: wxrlwh2006    时间: 2010-2-5 15:25
学习了xxxxx
作者: zhwd1984    时间: 2010-2-26 11:29
忒不方便学习了！呵呵
作者: decai    时间: 2010-3-31 14:17
一个字：乱/ K4 Q. ~0 l$ g% R, W6 ~' z
   不过精神可嘉！
作者: fenshlock    时间: 2010-8-20 00:26
会软件有什么用，会手算的才叫真功夫。各个厂的标准习惯不一样
作者: 我系西瓜皮    时间: 2010-8-27 21:03
超温啦，富氢压缩机排温小于等于135度
作者: guz302    时间: 2010-10-7 13:45
EXCEL发出来更好
作者: crly    时间: 2010-11-12 21:00
支持你，加油！！
作者: Flamingo    时间: 2010-11-26 15:43
感谢好资料
作者: lifu    时间: 2016-11-25 21:03
按书照搬的，，，
作者: lifu    时间: 2016-11-25 21:04
没算到最后一步，动力计算的目的是要得出飞轮矩以及平衡铁的质量和质心位置，你还没得出来
作者: upup    时间: 2025-4-10 09:22
有计算软件吗
6 Q7 Q% j3 C9 Y/ T
作者: upup    时间: 2025-4-10 09:25
学习一下，最近开始接触这方面



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