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就螺杆空压机而言人们对其认知可能流于表面,真正的内部结构了解的确少之又少,下面向大家介绍一下其内部三个重要的结构参数1 X- H9 t4 }9 n
3 {' h7 H! h6 ~6 A。
% M0 B; h) v8 z- P; D/ b7 j' ] 一:内容积比
0 j J- p5 H& G& I! V 在螺杆空压机设计中,虽然用内压力比来表示空压机的运行工况较为方便,但一般不把内压力比看成是空压机的基本设计参数,在+ t5 M% |1 K# z" @; n) T
3 ?5 E1 F/ B* W描述螺杆制冷空压机和螺杆工艺空压机时,一般都用内容积比而不用内压力比。这是因为内容积比是固定不变的空压机结构参数,取决
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0 q8 b2 J* @/ |于空压机本身吸排气孔口的固有位置,而内压力比还与被压缩气体的性质有关。只有被压缩介质总是同一种气体时,例如在螺杆空压机4 c$ b |% _, N( \
2 d5 w U% L9 G, g; u, C. K `$ ?
中,才可用内压力比作为空压机的设计参数。
k* Y4 O: l1 \! e& Y5 V0 Q* k 二:齿顶速度和转速
0 z3 I$ N, T( y: {" D 转子齿顶圆周速度是影响螺杆空压机尺寸、重量、效率及传动方式的一个重要因素。习惯上,常用阳转子齿顶圆周速度值来表征。
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( F- C( |* \5 G. {% `: |显然,提高齿顶速度,空压机的重量及外形尺寸指标均将得到改善。另外,提高齿顶速度后,通过空压机各间隙处的气体相对泄漏量将/ V3 E( a+ {/ f% K: A; v
+ S# s: V8 K7 p1 e2 I: q3 g会减少,同时也就提高了空压机的容积效率和绝热效率。与此同时,它使气体在吸排气孔口及齿间容积内的流动损失、转子摩擦鼓风损
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失、喷油机器的击油损失相应增加,致使绝热效率降低。从理论上讲,只在某一最佳齿顶速度下,总损失最小,其时空压机效率取得最$ E' \1 z9 Y4 e; `" S, i
1 b/ m( e6 R" w+ \; [5 ]高值。实际上,最佳齿顶速度的具体数值受众多因素的影响,它与转子型线、运行方式、压力差、压力比、排气量、气体性质、间隙等5 \% E4 [ q" |- Q% e
# }4 n1 f% {0 l/ B因素有关。此外,机器结构、气体流动表面的粗糙度等也对最佳齿顶速度值有影响。所以,它常处于某一定范围之内。
) t8 F1 }& V, X 三:转子直径和长径比" h0 J8 N9 P1 M& f, Y% U
转子直径是关系到螺杆空压机系列化和零件标准化、通用化的一个重要参数。确定转子直径系列化的原则是:在最佳齿顶速度的范
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$ {+ C' d8 [, e) ~围内,以尽可能少的转子直径规格数来满足尽可能广泛的排气量范围。长径比是指转子的工作段长度与阳转子直径的比值。由于螺杆空* ?' y3 j+ R- Y; t7 K1 w% x w! }
) w8 O9 o- \8 C9 b7 ]压机的排气量与转子直径的平方成正比,使得相邻系列转子直径的排气量数值差别较大,特别是在转子直径较大时尤为显著。为此,在
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各转子直径下,通常采用多个长径比,以变化排气量范围,以便使相邻系列转子直径的排气量交错相接。, C [+ j" [1 X5 H' X- b: j# u: e
1 o( D. V7 e0 H8 u5 z% t0 ]
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