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活塞式压缩机热力学及动力学计算

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发表于 2008-5-23 15:57 |只看该作者 |正序浏览
活塞式压缩机课程设计书(因本人第一次发帖,结构简图及计算公式不会上传,请高人指点!); g" c. z  E% S
Ⅰ  热力计算
" f& `+ }. f8 d' K" M8 [9 e一、已知条件及参数(表1)5 d. X8 G9 W/ ]7 |3 G
名   称        参  数        名   称        参  数
! P+ x; d, f/ f/ D8 m+ |进气压力(绝)        2.10MPa        排气压力(绝)        11.20MPa* h/ y4 h6 S) o* w
进气温度(绝)        313K        大气压力(绝)        0.10 MPa
0 y+ y2 v) [2 }6 U7 J; [2 D! h相 对 湿 度        10%        回冷不完善度φ        0
/ h" N' e/ S9 U: f工 作 介 质        H2        排 气 量  
2 x- E4 Z. R% z7 Y15m3
: r- c% e4 N" D二、结构方案
# Z  C9 n3 J5 i- G9 K0 A% ]1、总压力比ε=Ps/Pd=11.20/2.10=5.330 b: Y8 K1 E+ B8 _2 A* u$ v4 [
2、结构方案(如图示)
! _+ B! p. F& E2 G/ {5 P: q; {   采用两列两级对称平衡型。结构方案简图
8 Y; W2 c7 ?' D9 y; F$ [+ v3 \  + L7 V/ C% z3 _
三、初步确定各级公称压力及温度0 {* t- Y! [7 U3 ]/ ?2 r; g
1、初步确定各级公称压力
1 X: n" {, x+ O6 C% X按等压比分配各级压力比εi=ε1/Z=5.331/2=2.313 U1 |2 W4 Q( C0 ?$ [9 J5 z1 D
    根据结构方案,为平衡活塞力,第一级压力比取较小值。
+ c& x4 c. H) b2 o6 @. K1 n& Y: ^    ε1=0.94εi=0.94×2.31=2.17: b, h3 V8 Y% r! e0 c5 d  ^
    ε2=εi/ε1=5.33/2.17=2.46& x4 S8 p% H3 j+ N" F, a6 t
    第一级排气压力Pd1=Psεi=2.10×2.17=4.56MPa2 b( O! R5 R2 H( G% C9 y& i- v
    以上数据列表2
* n! A- L% v* J6 k( D3 E表 20 J3 q) D/ b9 H
第Ⅰ级压力比ε1        2.17        第Ⅱ级压力比ε2        2.46
6 t# C$ `# l3 o9 L. `, v第Ⅰ级进气压力Ps1        2.10 MPa        第Ⅰ级排气压力Pd1        4.56 MPa
6 _6 N8 o' B7 v8 E7 u3 F2 w/ W第Ⅱ级进气压力Ps2        4.56 MPa        第Ⅱ级排气压力Pd2        11.20 MPa
" _0 ?( _$ |. |! N, {2、初步确定各级排气温度
( g5 r; t; I" M9 j; Y& R* ?3 r1)确定过程指数n与m值
# S; J6 J5 G$ K2 d5 ]① 确定压缩过程指数n
9 C/ Z3 h6 n- [$ \5 v因第Ⅰ级进气压力Ps1=2.10MPa,取其n=k。
, z+ i1 s; M; X4 r7 e5 R查表得k=1.41,故n=1.41。  [' B+ g2 y% `
② 确定膨胀过程指数m
1 h- h  @4 d9 ^! w, O$ |3 k4 V1 h- }    查表1-2,m1=1+0.88(k-1)=1.36
; j1 y5 j" D: p( P8 J7 v             m2=n=1.41$ n) |: K: k$ a6 L( U8 O, p
2)初步确定各级排气温度Td
$ V! F5 ]$ {  r( j( q" ]& W    Td1=Ts1ε1(n-1)/n=313×2.170.41/1.41=392K! P7 p6 M/ r# ~$ ]" o4 u0 @) B
    Td2=Ts2ε2(n-1)/n=313×2.460.41/1.41=407K8 A, k2 u4 e, w$ X3 ^
四、确定压缩机系数Z
' z  B# _8 {5 i9 d查附图3,第Ⅰ级Zs1=1.014,Zd1=1.0231 \) u, ~, M" v4 S8 t! ?
          第Ⅱ级Zs2=1.029,Zd2=1.0652 h% T5 A3 }1 U) a4 p- s
五、计算各级排气系数λ% e8 E- f+ W: k
1、计算容积系数
8 l$ u6 }* B8 P# k0 E. F* H确定相对余隙容积α,取α1=0.13,α2=0.14
5 {" g! \. P0 i* v9 J+ Y6 j =1- =0.902, =0.884
! B1 Q! ]6 x( J" y, U+ | 2、确定压力系数λP
# t% @5 B: F4 Y        取λP1=0.99,λP2=1
, N3 i1 u, [+ i" G6 f2 R 3、确定温度系数λT9 a5 [4 V; D6 y  a- m
根据图1-23,λT1 =0.96,λT2 =0.97
1 t& s- ?/ z4 l 4、计算泄漏系数λl(表3)
) u7 S( {) n2 i2 b1 f7 b, C- i1 C. @表3, Q! d) z0 ^* I- l) v- {& d
        气阀        活塞环        填料        总相对泄漏量        λ=1/(1+∑v)4 L& ^: m# w! m: f5 _
第Ⅰ级        0.04        0.05        0.0012 W' L1 {: i; j. E
0.002        0.093        0.915% Q3 E" w2 O3 Q3 G7 X$ z
第Ⅱ级        0.04        0.05        0.002        0.092        0.916
  J7 L; h2 f' s) r8 f! b5、计算各级进气系数λs; H! Q9 U, g& u
λs1=λv1λP1λT1=0.902×0.99×0.96=0.857/ Y. A! S# S& P
λs2=λv2λP2λT2=0.884×1×0.97=0.857' ?4 ]" d% {& o/ y% Y
6、计算各级排气系数λd7 x# p* z. }1 n/ A2 t2 V
λd1=λl1λs1=0.857×0.915=0.784- d+ q9 Y. H! C6 \4 e
λd2=λl2λs2=0.884×0.916=0.785& M5 T# a$ B  e) H" y% W
以上结果列于表4$ v5 u% O4 _! E9 G
表4' }& g, F' W3 q2 L& h3 o- g, s: C; z1 X
        m        n        Zs        Zd        λv        λP        λT        λl        λs        λd
+ x7 d+ T: s. d+ AⅠ        1.36        1.41        1.014        1.023        0.902        0.99        0.96        0.915        0.857        0.784; `* v' {/ D: _; q9 p+ p
Ⅱ        1.41        1.41        1.029        1.065        0.884        1        0.97        0.916        0.857        0.7856 p/ x! F+ I2 p' T
六、计算析水系数λφ和抽气系数λc
/ M4 ?' o8 ^/ i8 L  w8 W 1、析水系数
) E2 y3 U$ Z# y" G3 Z第Ⅰ级 =1
7 v, t- o$ I( _" H3 ]第Ⅱ级 = =(2.10-0.1×7375×10-6)/2.10≈1& [9 x- X" c% x$ ~0 E* `1 `9 f/ k6 a
由附表2查得40℃时,水蒸气饱和蒸汽压 =7375N/m2* M1 @; h) K) l8 A( k6 \
2、抽气系数 ; O* d9 e5 w4 c6 z- O' N7 n" q
本方案中,无级间抽气或加气,故 =1。
" N6 X, R" e1 `1 Q- C+ S七、选择转速n=375rpm。0 e7 A) Z  x$ |  R0 J* V. h# S7 v
八、计算行程容积 % M% @1 w# o( g& D1 U6 j2 A2 X

/ _% `4 n# g- l- |$ J =15×1/0.784=19.13m3/min: A: n- W; H  V% `- r' \" m

# n- J: n" N3 {+ }! {& ?+ c" d=15×1/0.785×2.1/4.56×313/313×1.029/1.014
5 m# k% v. C9 K" h+ a" X; G2 ]=8.93m3/min  C. q9 Z/ u  B( H- `
九、确定活塞杆直径d& D3 _& c9 p3 ?$ J8 m, d/ l
1、初步确定各级等温功率 及平均轴功率 8 h, N% N# _" a+ j1 \* @8 q
3 @) A$ A* I9 ]! W% J* N
=16.34×15×2.1× 2.17× ' |: C4 H" |4 {* h2 e' G  V
=397KW8 z! t6 y' }3 x# c4 l6 ]

% _. x6 R9 H+ Y+ b* N  i# b8 r6 l=16.34×15×2.1×ln2.46×
) u' |' }  [7 i& @  \* K=455KW
3 E$ _  _# r& H5 ]: Y0 Z =426KW/ b- D2 ~( y8 l( n
取等温效率 =0.65: L$ a  z4 ~/ @' {8 z8 s+ p8 B
= / =426/0.65=655KW
& Z3 A% n2 L8 }5 n; g 2、确定活塞杆直径d
5 {8 g( ?* W9 u$ `! r2 _' g! D    根据平均轴功率查表,初步选取活塞杆直径d=90mm: o3 i& g" m3 b  X6 i- T2 F) C, M
十、计算气缸直径D
4 P/ b3 }3 W1 G' }' H! W" E选取活塞行程S=360mm,两级均为双作用气缸。
* a  u+ q- G- }( d* mD1= = =0.307m, s4 z7 @/ g; H7 C9 s0 h3 j3 t$ I
D2= = =0.215m( j- Q2 i9 Y  j
根据气缸公称直径表,圆整后得:D1=310mm,D2=215mm。  \5 @  A8 T+ O. h. X
十一、修正各级公称压力和温度, ?( K$ X2 K+ A
1、确定各级实际容积
- A$ N, M; i/ ^- g. ]6 j3 |& H' y = = =19.52m3/min# K* g4 S' c2 K2 H: Z
= = =8.94m3/min
7 A" c+ u0 \' c2、修正各级公称压力和温度(表5)/ [% V: p$ N# S1 p4 A; W' `
表5
' S; }2 d! B6 U( @        Ⅰ        Ⅱ+ [6 h$ e; b1 _/ ^
计算行程容积
1 I1 |6 B! A2 w! c- Q2 S! w8 @$ _: N19.13        8.936 {1 e! v% P% O/ j# V" u
各级实际容积
/ \6 S2 w. Y- i: @( \9 A19.52        8.94% k9 ?- A+ e" o! x$ D
/
" P' w8 B  E- A6 f0 N0.98        1.0
* K5 F6 x6 t6 f, h. A修正系数
+ p# G, w3 V* m% @1        1.02
" x( t- ^% a  G( W& J3 Q7 j+ ?* y初步确定的进排气压力 /
- Y5 R8 I& z+ @3 ]* ]" C/ o2.10/4.56        4.56/11.207 ~5 P0 N/ c. m# |9 M( \- a
修正后的进排气压力 / . ]7 x% Z8 ]6 a: J" a/ M
2.10/4.65        4.65/11.20+ v% P4 l0 c- I+ z
修正后的压力修正后的压力比ε        2.21        2.41
) S  i' ?, a% u5 g( R5 F& Y修正后的压缩终了温度K        394        404
; T6 `. k+ Y  ?  C4 Q十二、计算活塞平均速度Cm+ q" |% c* ~1 U' o4 X( e) G# _, m
Cm=Sn/30=375×0.36/30=4.5m/s3 f3 `' z1 \) B+ c
十三、计算活塞力
0 a* [: S  u  g! h8 H. I1、计算气缸内实际吸排气压力) i' H9 ?# I. Y% u4 t2 \' h
1)确定进气排气相对压力损失
: z- D7 @  ~1 i3 y. v4 r4 l    由图1-27可查得:δs1'=0.02,δs2'=0.028,4 J' Y. H0 a1 P
                     δd1'=0.066,δd2'=0.025。9 N$ E7 ?. T: I) R% u
    以上数值基于Cm'=3.5m/s之条件,因本方案中Cm=4.5m/s,故根据系数 =1.653予以修正。修正后的结果为:" X* k/ A1 j* A/ h
δs1=0.033,δs2=0.046,δd1=0.109,δd2=0.04。! `7 f8 [8 Q2 m6 q, e
实际吸气压力 ′= (1-δs1)=2.10×(1-0.033)=2.031MPa- l/ Z6 Q0 R7 v/ S- i9 V
             ′= (1-δs2)=4.65×(1-0.046)=4.436MPa- V; M% ^( g1 F+ w
实际排气压力 ′= (1+δd1)=4.65×(1+0.109)=5.157MPa
( O% k$ T2 T# g/ p             ′= (1+δd2)=11.20×(1+0.04)=11.648MPa
9 x, ?7 c' u6 P  ^6 X5 U实际压力比  ε1′=2.54,ε2′=2.63。! T( x. w, J  c  Y. s
2)计算各级活塞面积
+ L( P: T- h' X" ~/ _3 x+ s6 l    按盖侧Ap=πD2/4,轴侧Ap=πD2/4-d2/4计算,计算值见表6+ h4 M9 P+ S7 _9 u6 ?6 ]& R: A4 D
表6
# y' P$ G  J4 b% a" u        盖侧面积(m2)        轴侧面积(m2)
+ y' @$ j; a, |, @, k: k5 K第Ⅰ级        0.075477        0.069115
& A0 c& b. k& J第Ⅱ级        0.036305        0.029943
, y" \# j5 ^1 L! @* S1 y% h! B3)计算各列活塞力(以活塞杆受拉为正,反之为负。)见表71 h8 M1 f" r3 H* {
表7
( Z; Z8 N8 J# F  i  X, d$ l6 {        外止点(KN)        合力(KN)        内止点(KN)        合力(KN), B% `; N" ]- l& V* K/ E
Ⅰ        -389.2        140.4        -248.8        356.4        -153.3        203.1  ^7 U2 Z& j2 h  D
Ⅱ        -422.9        123.8        -299.1        348.8        -161.1        188.7/ p6 b# v1 ^( a8 U. ]
十四、计算各级指示功率、轴功率及选取电动机$ A* u$ k0 c: |2 `; g3 b) S% @
1、计算指示功率
- ?0 t' l& I0 s' l  `5 J     5 [* f0 t3 \- H" j8 m4 ~  d$ T
       =16.34×19.52×2.1×0.902×1.41/0.41(2.540.41/1.41-1)3 ~( R! [/ q7 c! B% ^  y( \
       =647KW1 s' H6 t6 N# j% w: H) s5 C
     
7 t8 i% z! n$ K4 @( `       =16.34×8.94×2.1×0.884×1.41/0.41(2.630.41/1.41-1)
* n: |' D; b$ d2 m9 J1 N5 X( a       =671KW
% U' `% i' N' \. q; e3 r, M7 X     =647+671=1318KW
. C1 Y! ~1 I3 i1 M! J9 M) j2、计算压缩机等温指示效率
' n$ @, P. e- d# S  K. |, G+ f =852/1318=0.646* I: W) p* o. v1 P
3、计算压缩机轴功率及等温效率
0 J6 R# x- G' J2 c; o& R/ P# c. W压缩机与电机采用直联,取  0.94
: I4 F% m, l! \( n轴功率 1318/0.94=1402KW
) X" ?) x6 h1 x) E3 f等温效率 =852/1402=0.608+ z* j8 E0 q# w2 d
4、选用电机
* P9 Z" w# K& r' k  A    选用同步电动机,Ne=1500KW,转速n=375rpm。
& b4 G4 H" n' [3 e5 o( |: {, a储备功率 ,符合储备功率为5~15%之要求。
& D  F  x3 m" A) v4 V$ H/ E: M
; Z9 q7 @1 i/ a7 q$ F4 VⅡ  动力计算
8 }+ z- R" x# {一、绘图法作各级汽缸工作容积指示图(图1、图2)
  `& y3 J; c9 \% |: M% b  R根据表8作图,指示图中,力比例尺mp=5KN/mm,行程比例尺ml=2mm/mm
' u. b& S; K2 r7 V) k二、用作图法求综合活塞力
: H0 ]4 Y; Z& n) `9 Y1、作往复惯性力图(图3)
0 E* |' O$ Y: R* w6 x取连杆比λ=0.2,按照活塞力,查表估算确定往复惯性质量ms=1070kg,曲轴旋转角速度ω=πn/30=375π/30=39.3rad/s。8 M# ~( p8 f: r. Y7 Z1 Z0 Q
. v( w/ e' Q; O  P' d
表8
$ `# @5 h; G+ c. }4 Y( B0 n级数        活塞力(KN)        相对余隙容积α        相对余隙容积折合高度6 t9 G, ]5 X1 l( j& H# |
Sc=αS(mm)        绝热指数k        (tanθ+1)k& v3 ^0 l* q  L# _! F
=tanγ+10 i8 W  D! x  U; s2 p, b3 K' W0 q
        盖侧        轴侧                                8 I' x' j  D6 l3 [" H
        吸气        排气        吸气        排气                                tanθ        tanγ0 P1 q% [5 w3 I7 s9 @7 W  J2 O1 f
Ⅰ        153.3        389.2        140.4        356.4        0.13        46.8        1.41        0.20        0.293
9 n0 h7 E: g- P8 g* ~Ⅱ        161        422.9        123.8        348.8        0.14        50.4        1.41        0.20        0.293
$ r9 \: `7 V" `3 H2 f% ?% [Imax=msrω2(1+λ)=1070×0.18×39.32×(1+0.2)=356.42KN
6 E. m9 L* Y/ }Imax=-msrω2(1+λ)=1070×0.18×39.32×(1-0.2)=-237.98KN' r; @0 d  ?9 B7 i3 t& a
-3 msrω2λ)=1070×0.18×39.32×0.2=-178.48KN. E' u" b/ g5 _7 U1 p8 ~
2、计算往复摩擦力7 E$ U/ D0 d" n
    由热力计算可知,指示功率Nid1=647KW,N id2=671KW,; I$ d" U/ g9 B7 H% E1 t1 X
机械效率ηm=0.94,各列往复摩擦力Fj计算为:
9 t4 x% p6 e( r" C$ [      =5.51KW+ b* a" y( n6 b6 y7 W+ l
=5.71KW
3 _& M0 W( [. N4 \3、作综合活塞力图(图4、5)
0 q/ {( m0 B# S2 o/ e三、作切向力图
. D2 _- w  N1 q$ j! _5 ~' T1、计算各角度切向力及总切向力! j4 Y$ I4 n2 X! i, m
   在图4、5每隔20°量取各列综合活塞力后,根据  计算各角度切向力,进而叠加计算出各角度总切向力。(表9)6 {8 i) D: l. b7 o$ z1 q, |
2、计算旋转摩擦力
& f( E0 P" H/ W2 A; B! s = =4.76KN
- ?  ]4 S, _4 R7 }0 N3、计算平均切向力Tm
5 z5 Z; }3 x1 E) S5 G% {8 m4 ?在图6~7中,纵坐标表示切向力,横坐标表示转角θ按圆周的周长展开,即πS,图形长度l选用360mm。: Y1 \2 B' _% b1 d" z
力比例尺mp=5KN/mm,长度比例尺ml=πS/l=π mm/mm
# E$ p( e; C! o& L5 z" _根据已定结构方案,相对列的曲柄错角为180°,相对列的气缸中心线夹角也是180°,故各列切向力叠加时没有曲柄错角位移。
7 ?* A7 h5 m7 B% R2 P9 M' l测量总切向力曲线和横坐标所包围的面积A=13779.7mm29 o2 r  t* r+ x4 c
平均切向力Tm=Ampml/πS=13779.7×5π/360π=191.4KN
2 [2 v. T* R* G* _    Tm′=1000×30N/πrn=1000×30×1402/(0.18×375π)
: t. v$ r, W/ j& w& d! p( J, v                        =198.32KN9 ?6 ?1 w0 w; x6 w% I8 I2 Z
Δ=(Tm- Tm′)/ Tm′×100%=(191.4-198.32)/198.32×100% 5 s) ?% _" i4 f+ \& P; _! K
                               =-3.5%
  A7 m& y6 X" I+ S3 D. \3 C- ]Δ在±5%允许范围内。
) }- H3 M. c. E3 D+ L6 y4、作幅度面积矢量图。(图8)" j- c4 w6 l4 X3 s8 u
5、确定飞轮矩- \# p0 B4 b: x
    选用δ=1/100
$ Z6 @; Z6 W" t$ W    GD2=3600ΔAmpml/n2δ=3600×4030.8×5π/(3752×0.01): K$ P0 a* q- t* o. c6 ~* L
                       =162.09 KN?m2
7 i) v0 |5 M* n+ M+ G% k+ r4 r4 M; U3 h* k2 ?, M

( Z* y. t& e' f7 x: g# h, N表9
' q4 D6 J; H4 P+ A) v, x# Y; C1 Xа°         
4 M& l" n# p% z. A9 O: O活塞力Pt(KN)        切向力(KN)        总切向力(KN)
/ {' P* p1 V8 V6 i" Y; M                Ⅰ        Ⅱ        Ⅰ        Ⅱ        $ f; T3 e. [5 ^* \. ~6 }
0        0        115.4        63.2        0        0        0
' [( q2 \$ W5 q20        0.408        316        153.9        77.2        62.8        140) O8 z$ r! n$ L8 e% U
40        0.742        251.1        218.2        186.3        160.5        346.8! O( Z5 U$ E6 ?# i0 B
60        0.954        166.7        148.75        159.05        91.9        250.95, X; {( i, y4 F
80        1.02        140        95.9        142.75        97.8        240.55
# R- ?0 b6 K* D' [* ~, M5 T, r100        0.95        99.25        81.5        94.3        77.45        171.75
* s: ]/ ~) W+ p: s! \# f' V120        0.778        30.2        13.15        23.5        10.25        33.753 C+ P9 q2 r0 g
140        0.543        -8.4        -25.5        -4.55        -13.85        -19.3
7 E( r$ y) b% Z) y+ S9 C160        0.278        -24.6        -41.75        -6.85        -11.6        -18.450 M9 Q6 E: L, a8 L
180        0        -29.75        -46.7        0        0        0
. F  l, R5 a* w; T! I+ _' G7 i200        -0.278        -123.8        -141.3        34.4        39.3        73.7
. v. L! G: L0 W9 G/ B) x* `* R$ }220        -0.543        -246.1        -257.25        133.65        139.7        273.351 e, X# H. {/ K: E" T# K5 u: \+ @  q
240        -0.778        -242.75        -272.85        188.85        212.3        401.15
% x' h( {# B; B+ _260        -0.95        -245.8        -265.5        233.5        252.25        485.75
. _% a7 w) e2 C! L2 C+ v, O280        -1.02        -222.06        -273.15        226.5        281.65        508.150 e$ V) m3 }+ z4 t
300        -0.954        -103.7        -159.8        99        152.45        251.4
! O+ J1 s  j7 }& F8 x. Z4 i320        -0.742        -3.65        -50.5        2.7        37.1        39.8
3 y- j$ U- j3 [9 o( v; n+ j340        -0.408        79.6        25.45        -32.5        -10.4        -42.92 ?4 m9 o% W) X5 K  p6 H
360        0        136.5        52.4        0        0        0
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发表于 2025-4-10 09:25 |只看该作者
学习一下,最近开始接触这方面
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发表于 2025-4-10 09:22 |只看该作者
有计算软件吗+ U. S  i+ F- r9 A4 A( ^5 ]$ g
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发表于 2016-11-25 21:04 |只看该作者
没算到最后一步,动力计算的目的是要得出飞轮矩以及平衡铁的质量和质心位置,你还没得出来
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发表于 2016-11-25 21:03 |只看该作者
按书照搬的,,,
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发表于 2010-11-26 15:43 |只看该作者
感谢好资料
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发表于 2010-11-12 21:00 |只看该作者
支持你,加油!!
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发表于 2010-10-7 13:45 |只看该作者
EXCEL发出来更好
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发表于 2010-8-27 21:03 |只看该作者
超温啦,富氢压缩机排温小于等于135度
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发表于 2010-8-20 00:26 |只看该作者
会软件有什么用,会手算的才叫真功夫。各个厂的标准习惯不一样
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发表于 2010-3-31 14:17 |只看该作者
一个字:乱2 \  P# H& z/ n* }8 H7 ~
   不过精神可嘉!
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发表于 2010-2-26 11:29 |只看该作者
忒不方便学习了!呵呵
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发表于 2010-2-5 15:25 |只看该作者
学习了xxxxx
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发表于 2010-2-2 13:08 |只看该作者
需要软件啊
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发表于 2009-10-11 21:45 |只看该作者
挺有用的资料,谢谢分享
/ @2 Z# ~4 `! u: m6 K& U  o
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