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活塞式压缩机热力学及动力学计算

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发表于 2008-5-23 15:57 |只看该作者 |正序浏览
活塞式压缩机课程设计书(因本人第一次发帖,结构简图及计算公式不会上传,请高人指点!)
7 K1 j2 j( G5 v/ P2 f9 dⅠ  热力计算
. E" O- v4 i$ X, y3 E一、已知条件及参数(表1)) B$ @; @; a6 F
名   称        参  数        名   称        参  数
% m* Q6 i: e9 Y; y! L进气压力(绝)        2.10MPa        排气压力(绝)        11.20MPa8 X1 j2 e) C" Z) ~# M3 y
进气温度(绝)        313K        大气压力(绝)        0.10 MPa1 t; A" f% l8 K: ]3 I
相 对 湿 度        10%        回冷不完善度φ        0
0 [0 @! c) k8 H7 a/ s3 f  J工 作 介 质        H2        排 气 量  
& B( d/ V2 \9 H' A; l8 z1 n: M15m3  U- a8 x  x4 J4 r) R4 B( y- r  ~
二、结构方案
2 _6 [$ O( X: R4 {0 K* z1、总压力比ε=Ps/Pd=11.20/2.10=5.33  n0 p6 L0 d+ Q" y4 c
2、结构方案(如图示)
% y& a! t- e" B5 o4 P   采用两列两级对称平衡型。结构方案简图
. R' Q7 F& h3 b5 J  / k; q6 D) V3 M' \8 Y
三、初步确定各级公称压力及温度
, X" s: s; j- t6 ]  J/ O6 c  A1 o1、初步确定各级公称压力
9 }2 C3 q# A, x9 G, l, x按等压比分配各级压力比εi=ε1/Z=5.331/2=2.31+ V+ w: z3 I) G1 V
    根据结构方案,为平衡活塞力,第一级压力比取较小值。4 H8 @3 u- ~. q
    ε1=0.94εi=0.94×2.31=2.17# E6 P8 X, R3 U" ^. w4 N
    ε2=εi/ε1=5.33/2.17=2.466 q: H# a! U6 T; t! d" w
    第一级排气压力Pd1=Psεi=2.10×2.17=4.56MPa
, @: f1 m8 n* I- R2 a    以上数据列表2+ B: R3 Z/ }1 t$ h5 B: a3 W# d3 ~
表 2
9 Z& V1 H! D' k' W第Ⅰ级压力比ε1        2.17        第Ⅱ级压力比ε2        2.46: Y  W8 e4 k$ I. f: F' e
第Ⅰ级进气压力Ps1        2.10 MPa        第Ⅰ级排气压力Pd1        4.56 MPa2 |9 n/ p* P- Z  ?/ _5 J
第Ⅱ级进气压力Ps2        4.56 MPa        第Ⅱ级排气压力Pd2        11.20 MPa4 |, H1 T( @$ W0 Y: [+ V
2、初步确定各级排气温度
6 N# k& O" H. ^+ b; y3 I- w3 ~1)确定过程指数n与m值
* ^& ?5 }- u5 L① 确定压缩过程指数n
! }9 X& I% F2 ^因第Ⅰ级进气压力Ps1=2.10MPa,取其n=k。
! G- X, I; _- Y4 K: {! s查表得k=1.41,故n=1.41。* w7 R) ^& t, B, H$ z
② 确定膨胀过程指数m  O/ M8 _/ p. V7 u% H
    查表1-2,m1=1+0.88(k-1)=1.36; U3 M- @. h& s6 M& s0 ?
             m2=n=1.41) y$ L, m6 l; N" U4 D) |
2)初步确定各级排气温度Td: o: f( X  g0 d/ {4 O$ ^
    Td1=Ts1ε1(n-1)/n=313×2.170.41/1.41=392K3 O1 T- P5 V: Y- `) ]4 @8 E
    Td2=Ts2ε2(n-1)/n=313×2.460.41/1.41=407K
" q: q2 ?8 n2 y$ u8 {8 z6 p( D6 }四、确定压缩机系数Z
7 H) Z% S" j' b* f: f查附图3,第Ⅰ级Zs1=1.014,Zd1=1.023
2 t4 T8 l4 l3 G/ s$ D          第Ⅱ级Zs2=1.029,Zd2=1.065
$ w  {( ^8 b$ a. \+ F3 |0 `8 F五、计算各级排气系数λ
1 U( Y( @& l/ I! A1 l' `1、计算容积系数   H. M" p  k# A. j
确定相对余隙容积α,取α1=0.13,α2=0.14
2 b# }$ e; `' |, S. |, Q) O& x! Z- c7 ~ =1- =0.902, =0.884
. a$ k% `# z2 {/ m; W 2、确定压力系数λP
& X4 G) E* O3 O" ?' J        取λP1=0.99,λP2=1
7 X  G$ y! V/ {. Z) c 3、确定温度系数λT; J6 z4 q+ w6 N. l/ a) G; d9 e# S4 y
根据图1-23,λT1 =0.96,λT2 =0.97
. l2 v3 b! S) T& x4 T- f9 L/ t 4、计算泄漏系数λl(表3)
, U- A4 `; N$ v# s表3
* f1 n! ~+ K/ Y$ B) m        气阀        活塞环        填料        总相对泄漏量        λ=1/(1+∑v)
4 |( E% }0 Z& `/ r, ?; t" S- x第Ⅰ级        0.04        0.05        0.001% r) `5 u5 a8 C6 W* A% P. r$ i
0.002        0.093        0.915. Q1 X8 h4 h5 m* V- \" F
第Ⅱ级        0.04        0.05        0.002        0.092        0.916
& m4 l4 M2 H+ C0 r# \5、计算各级进气系数λs/ `" I/ t  [) |* r, W/ k
λs1=λv1λP1λT1=0.902×0.99×0.96=0.857$ h* I2 Q! i9 \/ c, \
λs2=λv2λP2λT2=0.884×1×0.97=0.857
- e: m, [( r8 i0 U! W 6、计算各级排气系数λd0 y: O$ u5 Y( s( t! i
λd1=λl1λs1=0.857×0.915=0.784
* u3 k2 m& V& _* w0 s' X! Mλd2=λl2λs2=0.884×0.916=0.785- _5 m! _% N7 u9 o0 s; g( x
以上结果列于表4
/ w9 n/ X$ I/ Z表46 |! c7 Q5 i, P# V: O
        m        n        Zs        Zd        λv        λP        λT        λl        λs        λd
$ Y. F9 B! v: vⅠ        1.36        1.41        1.014        1.023        0.902        0.99        0.96        0.915        0.857        0.784! \5 V- P4 ?. A* e4 G
Ⅱ        1.41        1.41        1.029        1.065        0.884        1        0.97        0.916        0.857        0.785" w* r2 _1 {( f% [* d: }
六、计算析水系数λφ和抽气系数λc
0 g/ y. v' L9 g! } 1、析水系数4 [8 R9 n6 I  A( v# Z
第Ⅰ级 =19 p  U% n. }6 g$ ]/ ?
第Ⅱ级 = =(2.10-0.1×7375×10-6)/2.10≈1; N! W# v+ P! M8 w# q
由附表2查得40℃时,水蒸气饱和蒸汽压 =7375N/m2
  F' u! b& b, p; X3 M7 ?; O& Z 2、抽气系数
; L+ I. J  T5 ~; g; [本方案中,无级间抽气或加气,故 =1。
' t$ M8 x0 [: O# c" Y: g; @七、选择转速n=375rpm。
7 [, e! @7 T$ {3 J; J八、计算行程容积
. v' ]' S: C" o) d" _! B; S  k, c* F% `8 L, v3 Y
=15×1/0.784=19.13m3/min
# c" F: {( y5 _3 v' |* s 3 \  c* ]7 W; F' i6 a4 ?1 u
=15×1/0.785×2.1/4.56×313/313×1.029/1.014' ^- A  K9 q1 W1 _8 T6 k: v" @
=8.93m3/min$ C: P( {: T! }! P' m* F
九、确定活塞杆直径d
0 h% n; B1 z- y. i7 W7 _9 Q 1、初步确定各级等温功率 及平均轴功率
$ A( k& @: Z# b/ Q7 \2 h! D % [/ d# m; Q. j( G; z8 }( p% J
=16.34×15×2.1× 2.17×
/ g( [$ Q! b" j* k=397KW
3 N. @  T8 ^, k! m) }7 u, Y( H $ ?' z. ^. P& ^- v' M# x1 W+ D
=16.34×15×2.1×ln2.46× : _' ]/ L* J' ~
=455KW
. ^0 A" C. i; {* X; k2 T/ B  N; q =426KW
. |/ S1 D! F' _) l; p9 z取等温效率 =0.65
/ {; ]( Z+ e2 y# { = / =426/0.65=655KW- J* x: g; }6 _; Q
2、确定活塞杆直径d
0 f7 Q8 p$ e" ]% v5 l    根据平均轴功率查表,初步选取活塞杆直径d=90mm9 i4 \! G3 k* d% F" b$ L
十、计算气缸直径D
- t6 t1 L3 C8 @6 t( Q# v选取活塞行程S=360mm,两级均为双作用气缸。
" g) p$ @! {# f: C2 ?D1= = =0.307m! `" o5 \: e/ u& |0 U) @. |
D2= = =0.215m
& Z5 k  I' O- g根据气缸公称直径表,圆整后得:D1=310mm,D2=215mm。
* S$ t% D" q8 j十一、修正各级公称压力和温度$ Z6 V  `1 g4 C9 D; c& I
1、确定各级实际容积 : y1 ]; `* _1 M
= = =19.52m3/min+ V9 c  C& d; p+ I
= = =8.94m3/min/ j& O9 C! A- U# Y/ ~
2、修正各级公称压力和温度(表5)
+ h& U. H& W. @+ X表5
+ H7 E+ S- r2 F$ {% X        Ⅰ        Ⅱ
2 I! ^, E* U) q8 |3 d: X计算行程容积
4 F  q; E: ?; ]& {19.13        8.93
# f/ I8 k" ^% M7 G6 o/ r( F各级实际容积   z& x! g% s9 j/ {  S
19.52        8.94
/ j, w1 o2 ]# t: b. T0 k2 s /
  V  U1 z. H3 }' \) p: u9 X) G0.98        1.0: X6 j, j7 I( D
修正系数 6 z( F% w5 a# o: s8 z$ _2 |. y
1        1.02' L& L1 s# B3 x+ J6 ]& ]- A
初步确定的进排气压力 / . j" G5 ~! V$ D
2.10/4.56        4.56/11.20* Q+ f& j' j/ D* h
修正后的进排气压力 / ! G; F8 R- J0 ^, Z, k
2.10/4.65        4.65/11.20
9 E$ P7 j8 H! u5 ]& M修正后的压力修正后的压力比ε        2.21        2.41+ b8 K( a1 o, w  Y
修正后的压缩终了温度K        394        404& c" M) w5 C6 L/ |; w
十二、计算活塞平均速度Cm
3 I5 \5 r' i6 t. q+ ~1 f0 j. f0 VCm=Sn/30=375×0.36/30=4.5m/s0 D+ j/ G( G4 V( I) Q: k7 F
十三、计算活塞力2 u. e" @0 k% R( w3 t
1、计算气缸内实际吸排气压力1 [- x1 T/ }- H' U* t( v' }# x8 a
1)确定进气排气相对压力损失
) Z7 `4 O' e3 H+ n1 |    由图1-27可查得:δs1'=0.02,δs2'=0.028,
" Y' c% C& L; {& e1 J! k                     δd1'=0.066,δd2'=0.025。
8 R% p& E5 I  d, Y2 l# ?: f    以上数值基于Cm'=3.5m/s之条件,因本方案中Cm=4.5m/s,故根据系数 =1.653予以修正。修正后的结果为:
1 @9 K: r! J+ U8 R& k' zδs1=0.033,δs2=0.046,δd1=0.109,δd2=0.04。
. N# J4 @$ j" T) L1 B6 z实际吸气压力 ′= (1-δs1)=2.10×(1-0.033)=2.031MPa, e2 I* |1 l" v! T
             ′= (1-δs2)=4.65×(1-0.046)=4.436MPa
) c* Q# Z8 ?/ T* J8 K# m+ o3 k* F" t实际排气压力 ′= (1+δd1)=4.65×(1+0.109)=5.157MPa2 k  K" Q: x' X$ n# P8 s: S# X7 A
             ′= (1+δd2)=11.20×(1+0.04)=11.648MPa
  I9 V. d0 G+ @) g. Y- \: c4 x实际压力比  ε1′=2.54,ε2′=2.63。. ]  q$ w4 r1 v' v7 Y5 z" ?
2)计算各级活塞面积
; `) Q  G  M. z9 ]/ @: \% B" T    按盖侧Ap=πD2/4,轴侧Ap=πD2/4-d2/4计算,计算值见表6# U" E3 c. E) {  `9 C
表6; Z# B# @  Z9 l
        盖侧面积(m2)        轴侧面积(m2)* a8 w: E& p3 t5 x
第Ⅰ级        0.075477        0.069115- i- |! I, G% l. D( W# _
第Ⅱ级        0.036305        0.029943
5 D6 v2 S1 K( I6 p+ R  I5 q3)计算各列活塞力(以活塞杆受拉为正,反之为负。)见表7
- r( L9 I5 c  O表7
% X! B6 y; M0 q3 E9 z        外止点(KN)        合力(KN)        内止点(KN)        合力(KN)
3 w( @$ M5 x4 f) f( E# A$ ]Ⅰ        -389.2        140.4        -248.8        356.4        -153.3        203.10 o9 w- u; b2 x. Z8 ?/ R" W. q/ Y
Ⅱ        -422.9        123.8        -299.1        348.8        -161.1        188.7
* s1 p4 R7 c, O8 p, ?十四、计算各级指示功率、轴功率及选取电动机/ o" e/ F5 k: z! w( v& }2 v
1、计算指示功率
' g- p7 @# u/ \7 D. h     
6 Y1 W, M. g1 ], _2 m) k$ C       =16.34×19.52×2.1×0.902×1.41/0.41(2.540.41/1.41-1). h8 `5 d8 S: \+ p( b
       =647KW% F: o6 J  I# B5 C% ~/ h
     ) X1 Q9 `; c! t7 u& H5 U8 Y
       =16.34×8.94×2.1×0.884×1.41/0.41(2.630.41/1.41-1)8 N; S( ~. N7 Q
       =671KW
/ p2 K3 M+ Y8 |" |6 I! ]     =647+671=1318KW" o! t' q: ?' I4 R
2、计算压缩机等温指示效率
$ H) U! Y8 R+ Q6 k2 p& y =852/1318=0.646
# w/ [# o+ A3 g( `. Q) H1 t# z1 U' ~3、计算压缩机轴功率及等温效率* F/ S/ I/ I5 s: M0 h2 ~- q
压缩机与电机采用直联,取  0.947 z. A  @9 m  i. K
轴功率 1318/0.94=1402KW
' r+ M; M/ ^+ i6 q! I$ o等温效率 =852/1402=0.608- @3 H% [0 H, q$ `4 D
4、选用电机
  O$ ^( C7 b- \" S- r7 k    选用同步电动机,Ne=1500KW,转速n=375rpm。1 W: T( A% @: R9 U( D
储备功率 ,符合储备功率为5~15%之要求。8 B! X8 [, C& w
  `  e$ p) G9 b. O- V
Ⅱ  动力计算
, U# }* T& E4 t2 d/ \一、绘图法作各级汽缸工作容积指示图(图1、图2)8 A8 r5 l# h9 s4 Q6 h8 X; `% v1 r
根据表8作图,指示图中,力比例尺mp=5KN/mm,行程比例尺ml=2mm/mm. w) o0 N2 y/ S0 m. _
二、用作图法求综合活塞力
; x' h' r/ V( S& T  n* n) Q1、作往复惯性力图(图3)
3 F. K# f+ T& }: G$ j. }! K. H. j取连杆比λ=0.2,按照活塞力,查表估算确定往复惯性质量ms=1070kg,曲轴旋转角速度ω=πn/30=375π/30=39.3rad/s。1 y+ G7 u6 a6 u1 q, }3 S: [, }

9 q* K% n" D* n. J( _+ ^9 n) y表8
  I* d; e% F: A1 v9 W4 f, Y* ]/ E级数        活塞力(KN)        相对余隙容积α        相对余隙容积折合高度2 w& q8 P; H1 `+ c+ P+ A# R
Sc=αS(mm)        绝热指数k        (tanθ+1)k
; G2 u4 U8 ]; {1 M=tanγ+1
+ B) s7 x2 _7 G# V        盖侧        轴侧                               
) P- S5 }0 j% v' R! c; x; n        吸气        排气        吸气        排气                                tanθ        tanγ  N8 `$ b  n2 i' F$ k* Y/ b
Ⅰ        153.3        389.2        140.4        356.4        0.13        46.8        1.41        0.20        0.2931 `* A' B) u4 s  `* p/ M
Ⅱ        161        422.9        123.8        348.8        0.14        50.4        1.41        0.20        0.2939 Q7 B/ b% [" f! `
Imax=msrω2(1+λ)=1070×0.18×39.32×(1+0.2)=356.42KN8 V& ]+ i) I  P  C4 P1 d
Imax=-msrω2(1+λ)=1070×0.18×39.32×(1-0.2)=-237.98KN
5 O* r7 O: I! a; K -3 msrω2λ)=1070×0.18×39.32×0.2=-178.48KN7 i7 I0 W+ i" H+ |; j) n5 ?: Z
2、计算往复摩擦力* J5 j, v4 s' F! {4 }$ ^$ K* x
    由热力计算可知,指示功率Nid1=647KW,N id2=671KW,$ ^$ ^7 Y. A5 n( p+ W: a
机械效率ηm=0.94,各列往复摩擦力Fj计算为:& @- R# W5 h: {
      =5.51KW
* Z2 m& v$ t% e  j8 ~" b =5.71KW
$ A" X0 F4 J& Z; s# b( Y3、作综合活塞力图(图4、5)
* B0 t9 q" C' Q7 ?! ~3 Z! u三、作切向力图
% @+ M- D) G, f9 ]. L1、计算各角度切向力及总切向力
7 K% v" C: \  ^1 o8 s' k   在图4、5每隔20°量取各列综合活塞力后,根据  计算各角度切向力,进而叠加计算出各角度总切向力。(表9)( m# p5 b: b4 m7 O0 o/ N, J. `
2、计算旋转摩擦力 + l1 k# S* c5 Z6 v
= =4.76KN
/ ?7 @9 c/ k# M9 q" ^3、计算平均切向力Tm* H2 k# r9 E" v+ \7 Y1 Z+ ?0 K4 E' f
在图6~7中,纵坐标表示切向力,横坐标表示转角θ按圆周的周长展开,即πS,图形长度l选用360mm。
1 V/ u5 b' P4 b' ]2 P/ v- p力比例尺mp=5KN/mm,长度比例尺ml=πS/l=π mm/mm  W, c9 k; j$ D% Y( c9 z
根据已定结构方案,相对列的曲柄错角为180°,相对列的气缸中心线夹角也是180°,故各列切向力叠加时没有曲柄错角位移。
& X; ~/ I% l4 J% O2 @& V测量总切向力曲线和横坐标所包围的面积A=13779.7mm2! a1 d+ H. Z/ b
平均切向力Tm=Ampml/πS=13779.7×5π/360π=191.4KN
/ }' L9 U3 b% H0 ?" ]+ Q. N8 W    Tm′=1000×30N/πrn=1000×30×1402/(0.18×375π)
. G5 H" |3 Z) F                        =198.32KN, O4 W3 n& a9 O: j: O) ?
Δ=(Tm- Tm′)/ Tm′×100%=(191.4-198.32)/198.32×100%
8 k, C5 h& k4 T                               =-3.5%" P0 x3 g2 t' U& ^2 Q+ X- r# B3 b
Δ在±5%允许范围内。) O. l1 ?& x8 W2 g! P. b9 \/ f! {
4、作幅度面积矢量图。(图8)! C1 [) A+ B  b/ J/ l" B) X4 k
5、确定飞轮矩6 I7 k* a2 A( s6 ]
    选用δ=1/100
% R2 B2 S: G1 `/ Q/ x! S    GD2=3600ΔAmpml/n2δ=3600×4030.8×5π/(3752×0.01)
4 A  u- R' v* U# f! N5 M) N                       =162.09 KN?m2 $ G% P% R4 S" i, _9 E: t

/ q% q& H8 b* c: }
" g9 e& p' |& d+ `$ a( }表9; ^6 e5 S! [8 K! K8 O. I
а°         
9 J$ N! h# \! j4 O+ _% P活塞力Pt(KN)        切向力(KN)        总切向力(KN)5 `' M1 k) ?4 k8 P4 s+ a
                Ⅰ        Ⅱ        Ⅰ        Ⅱ       
, m$ q, k, l0 ~  Y, A0        0        115.4        63.2        0        0        0: b' P4 f: a# v9 D
20        0.408        316        153.9        77.2        62.8        1407 R* U1 V; D0 ]2 k/ q
40        0.742        251.1        218.2        186.3        160.5        346.8
  r) a8 E- m* s) p5 w$ K60        0.954        166.7        148.75        159.05        91.9        250.95" w( l8 y5 e- @7 X( ]7 B( ^/ T1 w
80        1.02        140        95.9        142.75        97.8        240.55+ `: t4 X) q3 o& \7 q
100        0.95        99.25        81.5        94.3        77.45        171.75' _# U- [8 s4 u+ O  g4 k
120        0.778        30.2        13.15        23.5        10.25        33.75
; h1 r5 {$ s: C/ r' v2 b" c' m140        0.543        -8.4        -25.5        -4.55        -13.85        -19.37 ]0 w9 Z$ p$ X4 I6 ]8 k
160        0.278        -24.6        -41.75        -6.85        -11.6        -18.45
4 J8 U, g. y3 N" b3 t! A3 P180        0        -29.75        -46.7        0        0        0: v- z4 w- C3 d: c* M% P( W/ k* j' e
200        -0.278        -123.8        -141.3        34.4        39.3        73.7
4 h$ o2 Z8 I0 p4 ^% |. Z220        -0.543        -246.1        -257.25        133.65        139.7        273.35
1 L3 r5 O/ M' i/ b  ?! L! F240        -0.778        -242.75        -272.85        188.85        212.3        401.15; K" P8 I: ?* j. I
260        -0.95        -245.8        -265.5        233.5        252.25        485.758 J4 G! _; s9 h6 k) O
280        -1.02        -222.06        -273.15        226.5        281.65        508.15/ h' G' M% |5 A  w
300        -0.954        -103.7        -159.8        99        152.45        251.4
# c3 p; @+ A0 E9 ^8 H; @0 X320        -0.742        -3.65        -50.5        2.7        37.1        39.87 G5 ]' A* C9 H# A, ?/ J7 |6 F
340        -0.408        79.6        25.45        -32.5        -10.4        -42.9
7 p( K* l; v) S# }# f8 |; m360        0        136.5        52.4        0        0        0
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发表于 2025-4-10 09:25 |只看该作者
学习一下,最近开始接触这方面
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发表于 2025-4-10 09:22 |只看该作者
有计算软件吗# U( X/ j, I0 [% }/ H# n1 F4 Y
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发表于 2016-11-25 21:04 |只看该作者
没算到最后一步,动力计算的目的是要得出飞轮矩以及平衡铁的质量和质心位置,你还没得出来
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发表于 2016-11-25 21:03 |只看该作者
按书照搬的,,,
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发表于 2010-11-26 15:43 |只看该作者
感谢好资料
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发表于 2010-11-12 21:00 |只看该作者
支持你,加油!!
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发表于 2010-10-7 13:45 |只看该作者
EXCEL发出来更好
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发表于 2010-8-27 21:03 |只看该作者
超温啦,富氢压缩机排温小于等于135度
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发表于 2010-8-20 00:26 |只看该作者
会软件有什么用,会手算的才叫真功夫。各个厂的标准习惯不一样
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发表于 2010-3-31 14:17 |只看该作者
一个字:乱
  G, p9 i9 R4 h7 {$ r   不过精神可嘉!
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发表于 2010-2-26 11:29 |只看该作者
忒不方便学习了!呵呵
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发表于 2010-2-5 15:25 |只看该作者
学习了xxxxx
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发表于 2010-2-2 13:08 |只看该作者
需要软件啊
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发表于 2009-10-11 21:45 |只看该作者
挺有用的资料,谢谢分享
4 b* B2 ]9 j; M  b
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