- 在线时间
- 967 小时
- 经验
- 12708 点
- 威望
- 168 点
- 压缩币
- 83052 ¥
- 最后登录
- 2025-1-17
- 注册时间
- 2002-5-4
- 帖子
- 3978
- 精华
- 142
- 积分
- 877030
- 阅读权限
- 200
- UID
- 5
   
- 威望
- 168 点
- 经验
- 12708 点
- 积分
- 877030
- 帖子
- 3978
|
干膨式与满液式蒸发器有甚么不同?
7 ^5 B3 M$ F {
5 q8 H+ S$ C. z4 s0 {/ SQ4 1 `4 {; W; v2 R( f; K
干膨式与满液式蒸发器有甚么不同? * y$ Z( B+ ]; K# L' h
A4 ( l! E2 R% i4 {
干膨式与满液式的差异可由下图表示。
# C$ r D0 V+ [2 z5 o; p* y
# ]* A* I5 q% e* G. V! |7 b 干膨式蒸发器冷媒系于管内蒸发,在蒸发器出口端通常约有5至10 K的过热度,膨胀阀则以感温球侦测到的过热度来调节蒸发器所需的冷媒流量。 5 \5 s$ l2 H+ Z* m6 m. p! C
干膨式蒸发器之优点:
l9 K5 V. J3 c1 A2 E3 l1. 大都以感温式膨胀阀(TXV)为节流装置,能适应负载的变动,控制性良好,且施工容易、成本低廉。
: C( i- ]. h, r j |& X2. 冷媒流经管内,因流速较大,可藉气态冷媒的速度直接将冷冻油带回压缩机。
, T. [! D: _$ x9 Q; o缺点:
2 H6 F C# ?* T* T# Q# O1. 过热的冷媒蒸气约占蒸发器热传面积的20%,却仅能提供少量制冷的焓值,故蒸发器总热传效率较低。 4 _$ z8 `& d5 ], M7 A" O
2. 流经TXV的冷媒必须维持一定的压差,以确保系统的冷媒循环量及制冷能力。通常是以设定冷却水入水温度为30℃的高压控制(Head Pressure Control)来保持一定的压差,但此种控制模式须维持一定的系统高压,当高压侧的操作条件低于设计条件或于部分负载时,系统效率无法随之提升。
5 r. }' X/ ?. M. p0 M: s0 e1 P$ m3. 于多压缩机之系统中,冷媒循环各自独立,卸载后便有部分闲置的热交换面积无法利用,因此系统的部分负载性能受到限制。
- w$ i0 J; M9 Z' Q 满液式蒸发器常与离心式压缩机或螺旋式压缩机配合使用于中、大型冰水机,系统效率佳,制造成本及技术困难度较高。冷媒系于管外蒸发,可藉高压侧或低压侧的液位控制器(如浮控阀)来调节蒸发器所需的冷媒流量,液位的高低是以能将蒸发器管排完全覆盖为原则,沸腾的冷媒液可完全将热传表面润湿,因而能有较佳的热传效率。
% B0 f% w5 g& k2 R" r满液式蒸发器之优点:
q, {) ?, Y! z O1 Q1. 完全润湿的热传表面,可增加蒸发器的使用效率,提高系统低压侧压力。 & a& U3 h1 x$ [4 b0 c
2. 液态冷媒于蒸发器壳侧沸腾,压损较小,温度亦较均匀;且因吸入端的蒸气以接近饱和的气态进入压缩机,故可增加压缩机的压缩效率与质量流率。 6 K: u- s% \* U, U( G) q
3. 由于多压缩机机组可共享一蒸发器及冷凝器,于部分负载时仍能有效地利用热传面积,故可拥有较高的部分负载效率。 0 f h) A/ p4 Z' i1 q
需要注意的是: ( P, b D# G S4 @1 e& ?! Z1 b
1. 液气分离空间要能够将大部分的气态与液态冷媒分离,以免造成大量液态冷媒进入压缩机,造成液压缩。 ! Y- g5 j$ K! a
2. 由于进入蒸发器的冷冻油无法随气态冷媒直接返回压缩机,回油的问题必须特别谨慎处理。 |
|