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6 S0 T k4 C$ h* j" B CN G 压缩机常见故障的分析与改进
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3 B+ K# R: |/ h. [7 y# t& i5 l# A雷忠良, 张政林 * k1 n7 t# \2 x' z. M0 i/ l
摘 要: 针对某公司CN G 加气站使用国产L W 型天然气压缩机曾出现的一些问题, 进行了分析和改进。 * W) S3 F& T9 M% D1 o* C# Y8 T0 V
关键词: CNG 压缩机; 故障
! J0 w) J+ ?, C3 f5 o& e1 冷却水的问题
2 y' c. W: j! J; \6 ~8 x1)水质未达标
9 Q' U. l2 Y/ }( u国内CN G 站都是使用城市自来水或地下井水, 没有经过软化处理, 水质很硬且杂质多、悬浮物重, 并含有大量钙镁离子。钙镁离子在水管道中不断的循环受热形成碳化物, 粘糊在冷却水系统的通道内壁上形成结垢, 造成热交换不佳, 冷却效果下降导致压缩机故障频繁, 易损件寿命降低。冷却水检测数据: p H 值8.68 ,, 氯离子(以CI -计) 53 mg/ L 。
7 S( v; C n) c2)冷却面积小
6 i( `" f" q! W7 N 运行中我们发现压缩机的Ⅱ 、Ⅲ 级冷却器发烫, 仪表显示Ⅱ 级冷却后温度60 ℃, 超出原机设计值20 ℃ 。由于Ⅱ 级冷却器的冷却效果差, 造成1 B/ f2 W+ m' P0 I2 S9 w( \
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Ⅲ 、Ⅳ 级温度上升。Ⅲ 、Ⅳ 级冷却器原设计偏小, 直接影响Ⅲ 、Ⅳ 级高压填料密封件的寿命, 从而使高压填料过早失效产生漏气。/ Y/ h2 S) l4 U$ U9 w" k3 \8 f; R
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油冷却器的结垢加剧了油温的上升, 运动部件摩擦力增大, 电流超载、电机发烫。同时电机、电控柜受超载电流的冲击, 引起电子元件发烫和绝缘下降, 最终缩短机械、电器设备的使用寿命, 给安全生产带来隐患。5 ?2 N ~* |2 |
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# h& D2 }/ K6 Z) X3 `( P& j 2 高压填料的失效
! T+ Z& ?4 T d0 N% q# X! u1) 热交换不完善" Q8 g( f. ^: F& B: e! V4 D
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CN G 加气站大多采用有压回水, 填料水道过小, 填料回水管汇接在回水总管上, 受压差的影响填料回水不畅, 系统的温度带不走, 密封件受温度影响变形, 磨损加快减少使用寿命。
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2) 元件质量差6 k( p: |6 }% `0 y
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i) ?# T d, h( G, I: z% {2 O 填料节流环的材料是浸铜石墨装在底盒上。因受25 MPa 的高压气流冲击, 节流环很快破损产生冷流, 密封环工作环境加剧恶劣, 密封效果下降引发泄漏。6 q0 _4 Q7 l& g" I' j" F
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0 n7 X( J+ ^$ R) t8 I 3) 结构尺寸的不足
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Ⅲ 、Ⅳ 级填料底盒的内径是84 mm , 活塞杆直径为80 mm , 底盒长度100 mm 。径向余隙的过大, 为过多的高压气体直接冲击节流环提供了条件。0 r" ?9 s# A0 W
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3 改进措施 % c& s! o& k* E
(1) 冷却水处理。将冷却塔和蓄水池做一次彻底的清洗, 同时对循环水系统管道进行酸洗, 增加水处理设备(可选化学处理) 。3 H+ l, e2 X: u7 w' A
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" J9 F' E( d6 @* {4 r3 F7 ? (2) 加大填料水通道面积。将原填料的水道进水由并联改为串联, 数量由18 个增加至22 个, 同时将填料回水管单独引出至回水池。
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(3) 改进填料底盒结构和径向尺寸。将填料底盒内径尺寸由84 改为82 , 在100 mm 长度上开3 道6 mm ×3.5mm 的内环槽, 将废弃的CFRP 活塞环装于内, 与活塞杆接触面的棱角为弧线。
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(4) 选用质量稳定的配件。选用沈阳气体压缩机股份有限公司生产的密封环、活塞环、节流环。经试用效果明显, 寿命提高一倍以上。' [; W6 G+ ^& n, Q- W# k7 G9 P0 q
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4 结论 {' F: H; ^' g7 A+ U$ ~7 O0 A. [8 B
改进后的压缩机运转正常, 维修工作量大大减少, 降低了生产成本, 安全生产得到了保障。经3 年的运转证明, 问题分析正确、改进措施得力, 取得了可喜的经济效益。
7 `! o, u: J4 \: M; y[此贴子已经被作者于2004-12-29 21:37:02编辑过] |